하중 캐스트

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영국 북부 브레돈-인-퍼네스 인근 "돈키 록"에 수직으로 깔린 사암에 하중 깁스

하중 주물은 퇴적암의 층을 분리하는 침구 평면에 형성될 수 있는 불룩함, 덩어리, 로브 등이다. 덩어리들은 위층에서 아래층으로 "떨어져" 있으며, 일반적으로 상당히 동일한 간격으로 형성된다. 이러한 특징은 침전물 매장 직후, 침전물이 석회화되기 전에 연성변형 시 형성된다. 그것들은 더 밀도가 높은 침전물 층이 더 적은 침전물 위에 쌓일 때 만들어질 수 있다. 이러한 배치는 중력적으로 불안정하며, 침전물이 액화되면(예를 들어, 부과된 지진 충격에 의해) 레일리-테일러 불안정 형성을 촉진한다. 일단 침전물이 흐를 수 있게 되면, 그 불안정성은 더 밀도가 높은 침전물의 플럼이 덜 높은 층으로 내려가면서 하중 주물의 "걸리는" 로브와 손잡이를 만든다.

하중 주물은 일반적인 종류의 단독 표시다.

용어.

하중 구조라고도 하는 "하중 주물"이라는 표현은 하중(밀도가 낮은) 주물(몰드)에 가라앉는 하중을 가리킨다. 하중 주물과 관련된 것은 불꽃 구조, 하중 파동, 항고정이다.

로드캐스트의 극한 발전은 사이비 노들 및 볼과 필러 구조물이다. 이러한 극단적인 경우, 매달린 로브는 거의 또는 완전히 위층 침대와 분리되어, 명백히 위층 물질 덩어리가 아래층 침대에 떠 있게 된다.

역사

1895년 퇴적물학자 테오도르 푸흐스가 독일 플리에우뮐스테(플로우 파고, 플로우 사마귀)로 불러 과학적으로 처음으로 하중 깁스를 보고했다.[1] 그는 또한 그 구조물을 실험적으로 재현했다. 이후 연구는 1908년 헨리 클리프톤 소비에 의해, 1920년 폴 쿠쿠크에 의해, 1948년 로버트 슈록에 의해 실시되었다.

설명

북부 아키텐 분지에서 헤탕가 방주에 있는 사마귀 같은 하중 주물

하중을 받는 주물은 보다 밀도가 높은 층(샌드, 거친 모래 또는 자갈)의 하부에 형성되며, 이 층은 낮은 수력발전 층(머드, 실트 또는 미세 모래)에 중첩된다. 깁스는 약간의 불룩함, 붓기, 깊고 둥근 자루, 노브비 또는 매우 불규칙한 돌기의 형태를 취한다. 프로파일에서 그것들은 같은 크기, 모양, 간격을 가진 납작한 로브 모양의 덩어리로 아래쪽 층으로 불룩하게 보인다. 로브 사이에 있는 로브들은 밑바닥의 약한 층으로부터 불꽃과 같은 손가락이나 디아피르와 같은 모양을 관통한다. 3-D에서, 로브는 좁은 틈새에 의해 서로 분리된 긴 베개 모양과 같은 것을 드러낸다. 프로파일에서, 로브와 손가락의 계승은 손가락 끝에서 서로 접촉하는 반원형 로브의 행으로 모델링될 수 있다; 특징적인 파장 L은 결과적으로 로브에 기인할 수 있다. 특정 층의 밀도와 점도의 대비에 따라, 불안정성에 의해 생성되는 파장은 일반적으로 몇 밀리미터에서 10 센티미터 사이의 값에 따라 상당히 변화한다. 최대 10m의 파장을 가진 극단적인 예가 보고되었다.

일반적으로 로브/포켓과 손가락/다이어피어는 수직에 대해 상대적으로 대칭이지만, 어떤 곳에서는 비대칭이 될 수 있다. 그들은 그 다음 일관된 방향으로 기울어지며, 보통은 엷은 암호인의 방향으로 해석된다. 비대칭 하중 깁스를 편평형 또는 흐름 깁스라고 한다. 부하에서는 불꽃과 같은 손가락이 상단층을 완전히 뚫지 못하는 반면 불꽃 구조에서는 완전히 뚫지 않는다는 점을 유념해야 한다.

발생

하중 주물은 매우 다른 퇴적 환경에서 나타난다. 그것들은 탁한 곳에서 가장 흔하지만 충적이나 얕은 해양 환경에서도 발생할 수 있다. 때때로 그것들은 호수 퇴적물에 나타난다. 그들은 심지어 층층이 쌓이고 화농한 계승에서도 발견되었다.[2] 좋은 예는 영국 호수 지구의 차입데일 화산 시리즈와 영국 남서부의 카본리퍼 부데 형성에서 온다.

포메이션

로드 캐스트를 사용하여 코어 드릴링

하중 깁스 형성에 필수적으로 필요한 것은 역밀도 레이어링으로, 중력하에서는 불안정한 상태, 즉 레이어드 시스템의 전위 에너지가 최소가 아니다. 하중캐스트는 중력적으로 불안정한 레이어드 퇴적물 배열에서 인터페이스의 불안정성을 보여주는 예다.[3] 관련된 불안정성을 레일리-테일러 불안정으로 부르는데, 그 원동력은 부력에 기인한다.

그러나 불안정은 액화작용에 의존해 현실로 되기 때문에 잠재되어 있을 뿐이다. 액화 과정은 관련 층의 항복강도의 상당 부분 또는 거의 완전한 손실을 의미한다. 이 중요한 전제조건은 1908년 소비(이후 1948년 슈록) 이후 하층부의 수력발전 조건을 인정한 이후부터 높이 평가되어 왔다. 액화작용은 충격과 연관되어 있다는 근거에 기초하여 심스는 1975년에 근대 호수 퇴적물에서의 하중 주물의 형성과 퇴적물을 액화시킨 역사적 지진과의 상관관계를 분석할 수 있었다.[4]

참조

  1. ^ 푸흐스, 테오도르(1895년). Wien, Denkschrift Akademischer Wissenschaften, 62:369–448
  2. ^ 당신의 P&Wilson JR(1980). 노르웨이 트론드하임 지역의 폰겐-하이링겐 층의 일차 화성 하중-캐스팅 변형 구조. 맥, 117:363–371
  3. ^ Anketell JM, 외 연구진(1970). 역밀도 구배가 있는 시스템의 변형 구조물. 로친, 폴 견인, 걸, 40:3–30
  4. ^ 심즈 JD. (1975) 젊은 라쿠스린 퇴적물의 변형 구조물로부터의 지진 재발 간격 결정. 지각 물리학, 29:141–152.

문학

  • 앨런 JRL(1984년). 퇴적물 구조. 그들의 성격과 신체적인 기본. 엘시비어. ISBN0-444-42232-3
  • 앨런 JRL(1985) 물리적 침전물의 원리. 채프먼 & 홀. ISBN 0-412-53090-2
  • 레이넥 HE&Singh IB(1980). 퇴적 퇴적 환경. 스프링거-베를라크. ISBN 0-387-10189-6